塑胶模具流道设想

铜豌豆 · 发表于 2022-4-13 05:24

6-1 流道系统

　　流道系统(runner systems)将熔胶从竖浇道指导到模穴内，要鞭策熔胶流过流道系统就需要额外的压力。当熔胶流经流道系统时，发生的剪切热（磨擦热）使熔胶温度升高，有助于熔胶的活动。

　　虽然适当的流道尺寸对于一个塑件和模具设想有很多益处，但由于其根基道理尚未普遍深入领会，所以流道尺寸设想题目经常被疏忽。一般以为，大尺寸流道可以利用较高压力推动熔胶活动，可是却需要较长的冷却时候，会发生较多的废物，也需要较高的锁模力。反之，适当的小尺寸流道在利用质料和消耗能源等方面可以到达最高效力。流道尺寸的缩减极限在于射出成形机的射出压力规格。

　　模流分析的流道平衡功用可以找出优化的流道尺寸，供给杰出的流道系统，以公道的压力降充填平衡的流道和模穴。设想杰出的流道系统有以下益处：

( 可以决议最好的模穴数目

( 肯定熔胶可以填饱模穴

( 可以告竣多模穴系统之平衡充填

( 可以告竣多浇口之模穴的平衡充填

( 可以使废物最少化

( 使塑件顶出较轻易

( 告竣能源利用效力优化

( 可控制充填时候／保压时候／成形周期时候

6-1-1 模穴数目之决议

　　模穴数目标多寡取决于可利用的生产时候、射出机射出量的巨细、所需之塑件品格、射出机塑化才能、塑件外形与尺寸，以及模具本钱等身分。以下三组简单的公式可以辅佐决议模穴数目，应拔取三组公式所获得之最小值作为设想模穴数目。

(1) 产物数目　

　　假如塑件尺寸公役的要求不甚严酷，而且需要大量的制品，则挑选多模穴较得当。模穴数目取决于供给一定量塑件所需的时候（tm）、每批次的塑件数目（L）、生产一模塑件所需的时候（tc）、和淘汰因子（K），其中，

K = 1/（1 - 不良率）

　　模穴数 = L × K × tc / tm

(2) 射出量能

射出机的射出量能也是决议模穴数目标一个重要身分，取射出量能的80﹪为射出重量(S)，再除以塑件重量（W），即可计较出模穴数目。

模穴数目 =S / W

(3) 塑化才能

　　射出机的塑化才能是影响模穴数目标另一个重要身分。将射出机的塑化才能（P）除以每分钟估量的射出次数(X)和塑件重量(W)，即可计较出模穴数目。

　　模穴数目 = P / ( X × W)　

6-1-2 流道设置

　　多模穴系统的根基流道设置方式如图6-1，包括：

( 标准流道系统（standard，或鱼骨形Herringbone）

( H形流道系统（H-bridge，或分枝形branching）

( 辐射流道系统（radial，或星形star）

　　H形和幅射流道系统供给自然平衡，亦即从竖浇道到一切的模穴都有不异的活动间隔和流道尺寸，所以各模穴都有不异的充填条件。至于鱼骨形流道系统，虽然不是自然平衡，却比自然平衡系统可以在不异的模具内塞进更多模穴，形成最小的流道体和最低的模具加工本钱。除了采用自然平衡的流道系统之外，不服衡的流道系统也可用野生改变流道直径与长度，或是在各个子流道加装流量调理螺丝，以调剂获得平衡的系统。模流分析软件的流道平衡分析可以自动化完成流道平衡。

6-1-3 竖浇道尺寸之决议

　　竖浇道尺寸首要决议于塑件尺寸，出格是塑件的肉厚。竖浇道的设想必须可以方即牢靠地让塑件脱模，于射出成形时，竖浇道不成以比塑件其他部分的截面更早凝固，如此才可以有用

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图6-1 根基的流道系统之设置

图 6-2是倡议的竖浇道设想标准。不具有锐角的系统有助于塑料的活动，所以，应当将竖浇道根部设想成半径 r2的圆角。其他的设想规格以以下：

Dco ≧ tmax + 1.5 (mm)

Ds ≧ Dn + 1.0 (mm)

α ≧ 1° ~ 2°

tan(α) = (Dco – D) / 2L

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图6-2 竖浇道根部的圆角可以改良熔胶的活动

6-1-4 流道截面之设想

　　常见的流道截面如图 6-3，包括：

( 圆形流道

( 梯形流道

( 改良梯形流道（圆形与梯形之组合）

( 半圆形流道

( 长方形流道

凡是倡议采用前三种流道截面设想。就最大的体积与概况积比值而言，圆形流道最好，也具有最小的压力降和热损失，但是，却必须在两侧模板都停止加工，模具加工本钱凡是较高昂，而且合模时两侧的半圆也必须对齐。相对地，梯形流道只在母模侧加工，其效能也很好，梯形流道凡是利用于三板模，由于三板模假如采用圆形流道时，能够没法顺遂脱模，而且模具能够在分模线形成圆形流道与模板滑动件之间的干与。

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图6-3 常用的流道截面外形

　　对于分歧外形的流道，可以利用作为活动阻力目标的水力直径(hydraulic diameter)停止比力。水力直径愈大，活动阻力愈低。水力直径界说为：

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其中，

Dh = 水力直径

A = 截面面积

P = 周长

　　图 6-3比力各类流道外形之等效水力直径，这些系数恰好是C-mold软件之外形因子(shape factor)的倒数。

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图6-3 各类流道外形的等效水力直径

6-1-5 流道尺寸之决议

　　流道的直径和长度会影响活动阻力。活动阻力愈大的流道，充填就会形成愈大的压力降。加大流道直径可以下降活动阻力，可是会耗用较多的树脂材料，也需要更长的冷却时候，才能顶出塑件。设想流道直径最初可以按照尝试数据或是以下方程式停止，然后利用模流分析软件微调流道直径，优化熔胶传送系统。最初预算的流道直径为：

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其中，

　　D = 流道直径 (mm)；

　　W = 塑件重量 (g)；

L =流道长度 (mm)。

典范说明：图 6-4和图 6-5所供给尝试数据可以用来计较流道尺寸，例如，一个 300公克重的 ABS 塑件，其厚度为 3 mm，流道长度为 200 mm，则流道直径该是几多？

1. 按照图 6-4，在 300公克重之水平线和 3mm厚直线之交点处画一垂直线，与横轴交于 5.8 mm处，即为参考直径D'。

2. 利用图 6-5，在流道长度 200 mm处画水平线与曲线获得交点，再画垂直线与横轴交于 1.29，即为长度系数 fL 。

3. 将5.8 mm 乘上1.29，获得之流道直径为7.5 mm 。

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图 6-4 材料的流道直径图，其中，G=塑件重量(g); S=塑件厚度（mm）;D'=参考直径(mm)

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图 6-5 流道长度与长度系数对于活动直径的影响

　　一般没法添补料之塑料的典型流道尺寸列于表 6-１。

表6-1 无添补料之塑料的典型流道尺寸

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6-1-6 热流道系统

　　理想的射出成形系统可以生产密度均匀的塑件，而且不需要流道，不发生毛边和浇口废物。利用热流道系统(hot runner systems)可以告竣此一方针。热流道内尚未射进模穴的塑料会保持在熔融状态，等充填下一个塑件时再进入模穴，所以不会酿成浇口废物。热流道系统也称作热歧管系统(hot manifold systems)或无流道成形(runnerless molding)。常用的热流道系统包括：绝热式和加热式两种。

　　利用绝热式流道(insulated runners) 的模具，其模板有充足大的通道，于射出成形时，接近流道壁面塑料的绝热结果加上每次射出熔胶之加热量，就足以保持熔胶流路的畅达，如图6-6(a)所示。

　　加热式流道(heated runners)系统有内部加热与内部加热两种设想。内部加热式如图6-6(b)，由内部的热探针或鱼雷管加热，供给了环形的活动通道。藉由熔胶的隔热感化可以削减热量散失到模具。内部加热式供给了内部的活动通道，并由隔热组件与模具隔离以下降热损失，如图6-6(c)。表5-2列出三种热流道的优弱点。

表6-2 各类流道系统之优弱点

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图6-6 热流道系统之品种：(a)绝热式、(b)内部加热式、和(c)内部加热式。

6-2 流道平衡

　　假如能够的话，应利用自然平衡流道系统来平衡进入模穴的熔胶活动。让熔胶平衡地流入模穴是高质量塑件之先决条件，藉由改变流道的尺寸与长度可以告竣自然平衡的流道系统。假如没法告竣自然平衡之流道系统，可以改用野生平衡流道系统，经过改变浇口尺寸获得类似的平衡充填，可是会明显地影响浇口的冷凝时候，进一步影响塑件的均质。利用模流分析软件的流道平衡工具，可以使野生平衡流道系统变得更节省时候和本钱，而且获得平衡充填的塑件，参阅图6-7。

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图6-7 野生平衡流道系统之成形塑件

　　要平衡流道系统，促进熔胶流向间隔竖浇道最悠远的模穴，可以缩减充填其他模穴的流道口径。但必须留意到，太小的流道口径能够使流道内的熔胶提早凝固，形成短射；另一方面，小口径流道会增加剪切热，使熔胶黏滞性下降，形成更快速的充填。此外，应当服膺非标准规格的流道口径会增加模具的建造本钱与维修本钱。

　　野生平衡流道系统有能够由于塑料差别就射出分歧质量的塑件，所以需要更松散地控制成形条件。只要成形件稍有变化，充填形式便能够改变，形成不服衡的充填。

　　在流道设想的终极阶段，模流分析软件可以辅佐确认活动速度对于流道系统设想的敏感度，而且决议适当的成形条件。例如，利用鱼骨形流道系统时，分歧的进浇速度会形成份歧充填形式。一般而言，低进浇速度将先充饱阔别竖浇道的模穴；高进浇速度则先充饱靠近竖浇道的模穴。缘由在于低进浇速度的熔胶活动到第一个浇口时，会因活动阻力而流向流道的其他部分，等到流道系统内布满熔胶以后，上游的第一个浇口因部分熔胶凝固而发生较大的活动阻力，因而，下流的模穴较先充饱，如图6-8所示。

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图6-8 利用分歧射出速度之不服衡流道系统的活动形式

6-2-1 流道设想法则

　　流道设想对于塑件质量与产能有绝对的影响，本节之流道设想法则供给了流道设想的根基标准。

(1) 在流道尺寸方面，流道截面面积不应当小于竖浇道截面面积，以便熔胶可以快速流到浇口地区。可是必须留意不要利用太大口径的流道，才可以下降废物量。挑选冷流道口径应斟酌可以利用标准刀具加工者优先。对于大部分的塑料，倡议流道最小直径为 1.5 mm（0.06英吋）。未加添补材料的塑料之典型流道尺寸可以参考表 6-１。梯形流道的高度与宽度大约相称，而且每边各有 5°～15°的斜角。

(2) 每当流道有分支，其分支流道的直径应当要小于支流道的直径，由于只要较少许的熔胶会流进分支。而且，从经济概念而言，应削减流道内的的熔胶量，以削减废物。当支流分流到Ｎ个分支流道时，支流道直径(dmain)和分支流道直径(dbranch)的关系为：

dmain ＝dbranch×Ｎ１／３

(3) 斟酌熔胶温度，一般而言，小尺寸流道比大尺寸流道为佳，其可以发生较大量的黏滞热，有用地提升熔胶温度，而不必采用高温料管。不妥天时用高温料管能够会致使塑料裂解。但是，小尺寸流道系统有能够提早凝固，形成短射。

(4) 一切的流道必须在交接处设想一冷料井(cold slug well)，帮助熔胶流进流道系统和模穴。图6-9显现冷料井的长度凡是即是流道直径。流道与另一分支流道订交处，凡是在流道延长处设备冷料井。

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图6-9 冷料井

(5) 流道的设想必须顾及顶出和脱模的方便性，供给适当的剖面和脱模斜角。对于大部分的塑料而言，必须将流道概况抛光，以方便熔胶活动和顶出塑件。加长的流道系统应当采用多竖浇道拉杆(multiple sprue pullers)和多重顶出位置。

(6) 设想热浇道系统时，应征询塑料供货商，以肯定正确的歧管尺寸和进浇量。

6-3 浇口设想

　　浇口是熔胶流进模穴处的小开口，一个塑件的浇口设想包括浇口品种、尺寸和位置。浇口设想遭到塑件设想、模具设想、塑件规格（例如表面、公役、同轴性）、成形塑料、添补材料、模板品种、和经济身分（模具加工本钱、成形周期、答应之废物量等）的影响。浇口设想对于塑件的质量和产量的影响甚巨。

　　除非熔胶的活动长度跨越适用上的限制，而必须利用多浇口系统，否则最好采用单浇口。多浇口系统凡是会发生缝合线和熔合线的题目。单浇口系统可以确保材料、温度的均匀散布和均匀的保压，以及较佳的份子链配向性。虽然单浇口系统模具的最初加工本钱较高，可是废物少，塑件质量佳等成果使其值回票价。

　　图6-10显现浇口尺寸的名词。和塑件及流道比力，浇口截面凡是很小，所以塑件可以很轻易地去除浇口而不会留下浇口痕迹。凡是浇口厚度大约是塑件厚度的 2/3。由于浇口处的塑料凝固可以视为保压阶段的竣事，大截面的浇口可以削减黏滞热热，大截面浇口允许利用较低进浇速度进浇，利用较高的保压压力停止较长时候的保压，以进步塑件的材料密度。假如必须斟酌塑件的表面、低残留应力和较佳尺寸稳定性等身分，就应当选用较大的浇口。

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图6-10 浇口各个尺寸之称号

　　浇口位置之挑选，应当确保均匀快速地充填，而且将缝合线／熔合线和排气孔放置到最不影响塑件表面或强度的地区。别的，熔胶活动的高压力和高活动速度使得浇口四周发生极高的残留应力，所以应将浇口设备在阔别塑件承受外来高应力的地区。浇口应阔别塑件之薄截面地区或肉厚忽然变化地区，以避免迟滞现象或发生凹痕与空洞。

6-3-1 浇口品种

　　浇口有很多范例，按照去除浇口方式方类可以区分为野生去除式浇口(manually trimmed gates)和自动去除式浇口(automatically trimmed gates)。

(A) 野生去除式浇口

　　野生去除式浇口需要作业员二次加工切除浇口，其利用的缘由包括：

( 浇口太大，必须移到模具里面再予以剪除。

( 对于剪切应力很敏感的塑料（例如PVC），应避免采用自动去除式浇口。

( 来自分歧偏向的熔胶同时流过大的截面积，而且要求纤维的配向性时，应避免自动去除式浇口。

野生去除式浇口有以下形式：间接浇口、凸片浇口、边沿浇口、重迭式浇口、扇形浇口、盘状浇口、环状浇口、辐状浇口、和薄膜浇口。

(1) 间接浇口

　　间接浇口（direct gate）又称为竖浇道浇口（sprue gate）如图6-11，凡是利用于单模穴模具，塑料以最小的压力降间接从竖浇道填入模穴。此类浇口于剪除后轻易在塑件概况留下浇口痕迹。间接浇口的凝固受控制于塑件肉厚，而不是浇口厚度。凡是塑件在接近间接浇口地区的收缩不大，但在间接浇口处有大量的收缩，成果形成浇口处的大量拉伸应力。

间接浇口进口真个直径与射出机喷嘴直径有关系，此浇口进口直径必须比射出机喷嘴直径大１mm以上。标准竖浇道衬套具有2.4° 锥度向塑件端开口，是以，间接浇口的长度控制着塑件真个浇口根部直径，此浇口根部直径最少要比塑件肉厚大1.5 mm以上，大概大约取塑件浇口肉厚的2倍。间接浇口锥角最少要1°，太小的锥角能够在顶出时使竖浇道没法与竖浇道衬套分手；太大的锥角则浪费塑料，而且加长冷却时候。非标准锥角的竖浇道加工本钱较高，却没有什么益处。

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图6-11 间接浇口

(2) 凸片浇口

　　凸片浇口（tab gate）如图6-12，凡是利用于扁平塑件或薄塑件，以减小模穴内的剪应力。浇口方圆的高剪应力只发生在帮助凸片，而且将于成形后剪除。凸片浇口经常利用于PC、压克力、SAN和ABS等树脂的成形。凸片的最小宽度是6.4mm，最小厚度为模穴肉厚的75%。

(3) 边沿浇口

　　侧边浇口（edge gate）又称为标准浇口（standard gate），如图6-13所示，凡是位于模具的分模在线，而且从塑件的侧边、上方或下方充填。典型边沿浇口尺寸为塑件厚度的6%~75%，或是0.4~6.4 mm，宽度为1.6~12.7 mm，浇口面长度不应跨越1.0 mm，最好值为0.5 mm。

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图6-12 凸片浇口图

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6-13 边沿浇口

(4) 重迭浇口

　　重迭浇口（overlap gate）与边沿浇口类似，如图6-14所示，可是重迭浇口与塑件侧壁或概况有重迭。重迭浇口凡是用来避免喷流效应。典型重迭浇口尺寸为0.4～6.4 mm厚，1.6~12.7 mm宽。

(5) 扇口浇口

　　扇形浇口（fan gate）如图6-15，是厚度逐步改变的宽边浇口，具有大充填面积，可以让熔胶敏捷地充填大型塑件。大型塑件很是在意翘曲题目和尺寸的稳定性，利用扇形浇口可以让大型塑件的熔胶波前均匀地充填模穴。扇形浇口的宽度和厚度具有锥度，而且要保持牢固的熔胶波前面积，以确保牢固的熔胶速度，让熔胶在全部浇口的宽边以不异压力停止充填。如同其他的野生去除式浇口，扇形浇口的最大厚度不跨越塑件的肉厚的75％。典型的扇形浇口厚度为0.25~1.6 mm，宽度从6.4 mm到模穴侧边长度的25%。

(6) 盘状浇口

盘状浇口（disk gate）又称为薄膜浇口（diaphragm gate），如图6-16所示，常用在内侧有开口的圆柱体或圆形，而且需要高度同轴性的塑件，或是不允许有缝合线的塑件。根基上，盘状浇口是在塑件的内缘利用毛边状的浇口，熔胶从同轴的竖浇道充填进入模穴，很轻易获得熔胶均匀活动的塑件。盘状浇口厚度凡是是0.25~1.27 mm。

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图6-14 重迭浇口

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图6-15 扇口浇口

(7) 环状浇口

　　环状浇口（ring gate）如图6-17，也利用于圆柱体或圆形塑件，塑料先沿着模心环抱，然后再沿着圆管向下充填。环状浇口并不适用在一切的塑件。环状浇口的厚度凡是为0.25~1.6 mm。

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图6-16 盘状浇口

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图6-17 环状浇口

(8) 辐状浇口

　　辐状浇口（spoke gate）如图6-18，也称为四点浇口(four-point gate)大概十字浇口(cross gate)，它适用于管状塑件，具有轻易去除浇口和节省塑料的优点。可是能够会形成缝合线，也没法获得完善的真圆度。辐状浇口凡是是0.8~4.8 mm厚，1.6~6.4 mm宽。

(9) 薄膜浇口

　　薄膜浇口（film gate）如图6-19，又称为毛边浇口（flash gate），薄膜浇口与环状浇口类似，但利用于边沿平直的塑件，它具有平直的浇口，浇口宽度可以跨接全部模穴边沿或是部分的模穴。薄膜浇口适用于压克力塑件，而且经常用在又大又平整的塑件，以连结最小量的翘曲。薄膜浇口尺寸很小，厚度大约是0.25~0.63 mm，宽度大约为0.63 mm。

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图6-18 辐状浇口

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图6-19 薄膜浇口

(B) 自动式去除式浇口

　　自动去除式浇口与模具行动配合，在顶出塑件时剪断浇口。它们利用于：

( 避免除除浇口的二次加工。

( 保持均一的周期时候

( 使浇口痕迹最小化。

自动去除式浇口包括以下各范例：针状浇口、潜式浇口、热流道浇口、和阀浇口。

(1) 针状浇口

针状浇口（pin gate）如图6-20，凡是利用于三板模，其流道系统位于模板的一组分模在线，塑件模穴接在首要分模在线。具有倒锥角的浇口在平行于模板活动偏向穿透中心模板。当翻开模穴主分模线时，针状浇口的小直径端从塑件撕离，再翻开流道分模线即可顶出流道废物。此系统也可以先翻开流道分模线，再利用辅具撕下贱道废物。针状浇口最常利用在单一塑件多点进浇，以确保对称的充填，或是收缩流道长度以确保全部塑件的保压操纵。典型的针状浇口的直径 0.25~1.6 mm。

(2) 潜式浇口

　　潜式浇口（submarine gate）或称为地道浇口（tunnel gate）、凿子浇口（chisel gate），如图6-21所示，利用于两板模，在分模线以下，流道结尾与模穴之间加工一倾斜之锥状地道。于顶出塑件和流道时，浇口会与塑件分手。典型的潜式浇口直径为0.25 ~ 2.0 mm，浇口由粗变细，直到成为球状端点。假如塑件的非功用区具有大直径的针状特征，可以将它与潜式浇口毗连，以减低加工本钱。假如针状特征发生在隐藏面，亦可以不将他去除。将多重潜式浇口设想在圆柱体的内面，可以取代盘状浇口，而且具有自动去除浇口的功用，其获得塑件的外围真圆度虽然比盘状浇口塑件的真圆度差，凡是是也还可以接管。

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图6-20 针状浇口

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图6-21 潜式浇口

(3) 热流道浇口

　　热流道浇口（hot-runner gate）或称为热探针浇口（hot-probe gate），如图6-22所示，凡是从电热式竖浇道和加热流道间接传送熔胶进入模穴，以发生无流道的塑件。其保压周期受控制于塑件浇口四周的凝固情形。当模板翻开时，相当高温的塑料将自模穴扯开。

(4) 阀式浇口

　　阀式浇口（valve gate）如图6-23，在热流道浇口内增加一针杆，以便在浇口凝固之前封闭浇口。它可以利用在较大的浇口而不会发生浇口痕迹。由于保压周期受控于针杆，阀式浇口可以获得较佳的保压周期和较稳定的塑件质量。

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图6-22 热流道浇口

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图6-23 阀式浇口

6-3-2 浇口设想原则

　　设想得当的浇口可以均匀敏捷、单一偏向地传送熔胶以充填模穴，而且获得适当的凝固时候来冷却塑件。浇口应当设在非功用区、非表面区等适当位置。浇口设备在塑件的最厚部位，让塑料从厚区流向薄区，有助于获得杰出的活动途径和保压途径。将浇口位置应设备在塑件中心，可以使熔胶活动到塑件的各个极端位置都有不异的活动长度。

不适当的浇口位置常形成一些题目，应服膺在心。浇口的位置必须让模穴内的气体于射出成形时逃逸出，否则将会形成短射、包风、烧焦痕迹、或是在浇口处贮积高压力。浇口位置与尺寸的设想也应当要避免放射流现象，加大浇口大概改良浇口位置使熔胶冲击模壁，可以改良放射流现象。对称的塑件应利用对称的浇口，以保持对称性。假如活动途径差池称，会使塑件的部分地区先完成充填、保压、冷却，最初形成不均匀的收缩和翘曲。假如挑选的浇口位置没法避免让塑件发生缝合线或熔合线，应当将浇口移到非功用区、非表面区等位置。

　　浇口凝固时候是模穴停止保压的终极有用时候。太小的浇口使得最慢凝固的部位发生在塑件内部，而不是发生在浇口，甚至浇口能够于消除保压以后才凝固，使熔胶从塑件逆流到流道系统。杰出设想的浇口必须避免熔胶逆流。

　　设想早期应当利用较小尺寸的浇口，需要时，还可以将浇口加大。一般的浇口厚度(gate thickness)是浇口处塑件肉厚的50~80%。野生去除式浇口偶而会与塑件肉厚不异，自动去除式浇口厚度一般都小于塑件肉厚的80%，以避免剪除浇口形成塑件变形。针状浇口和潜式浇口的结尾直径一般约0.25~2.0 mm（0.01~0.08英吋）。浇口长度短越好，以削减浇口区的压力降，适当浇口长度从 1~1.5 mm（0.04~0.06英吋）。

　　增加纤维的塑料需要利用较大的浇口，以避免经过浇口的纤维断裂。潜式浇口和针状浇口从等小尺寸的浇口能够损伤增加纤维，边沿浇口等可以发生均匀充填形式的浇口可以发生均匀纤维配向性的塑件。

射出成形的数值模拟分析是用来比力分歧浇口设想的结果之有用工具。

6-4 设想典范

本单元说明模流分析软件在塑料产业之分歧层面的功用，以及利用软件的战略，俾使得设想看法与物理概念可以付诸实施。本单元会商的主题包括射出压力、充填形式、熔胶波前速度、流道设想与平衡，和浇口设想。

本单元融入塑料射出成形的设想概念于各步调，利用C-mold的Process Solution停止模拟分析。第一阶段利用C-mold Filling EZ（简易充填）分析初始的设想和决议浇口位置与螺杆速度曲线，第二阶段利用C-mold Filling and Post –Filling （充填与后充填）分析，更具体地挑选的材料、塑件设想、模具设想和成形条件。

6-4-1 阶段一：C-mold Filling EZ简易充填模拟分析

　　C-mold Filling EZ履行等温条件下的三维牛顿流体之模穴充填模拟。Filling EZ利用在塑件、浇口及成形条件的先期设想，每次模拟改变一组设想参数以观察其对于充填成果的影响，终极目标在于决最好浇口位置和最好螺杆速度曲线。

已知条件：原始产物设想。

目的：决议最适当之浇口位置和最好射出速度曲线。

设想标准：( 以最短的活动长度和最低的射出压力发生一均匀的充填形式。

( 保持牢固的熔胶波前速度，使塑件性质差别降到最低。

设想1：扇形浇口，牢固射出速度之设定，履行Filling EZ分析。

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设想2：将浇口移侧塑件多少中心位置，以牢固射速中心进浇，重新履行分析。

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设想3：中心进浇，利用Filling EZ倡议的变化螺杆速度曲线重新履行分析。

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6-4-2 阶段二：履行C-mold Filling & Post Filling 优化

　　第一阶段的设想已经初步改良了原始设想，第二阶段将利用 C-mold Filling and Post-Filling ，更具体研讨具有热传效应下，热塑性塑料之非牛顿流体行为的三维充填分析，它可以检验所挑选材料、塑件设想、模具设想和最好的成形条件（例如充填时候、熔胶温度与冷却剂温度。）

已知条件：利用设想2的浇口位置与设想3的螺杆速度曲线。

目的：将浇口位置、流道系统及成形条件优化以充填模穴。

设想标准：( 发生均匀的充填形式以下降射出压力和锁模力的需求，节省能源和机

器本钱。

( 保持牢固熔胶波前速度，以最小化塑件性质之差别。

( 使塑件整体的温度差别降到最低，以去除部分热门／冷点，避免概况

弱点。

( 在树脂供货商倡议的范围内，保持最大剪应力及剪切率。

设想4：中心进浇，变化之螺杆速度曲线。利用充填时候扫描(fill-time scan)停止充

填与保压模拟分析。

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设想5：多浇口进浇，变化之螺杆速度曲线，履行Filling EZ分析以决议多重浇口之

进浇位置及最好的螺杆速度曲线。

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设想6：三点进浇，利用热浇道系统，变化的螺杆速度曲线，再履行充填与保压模

拟分析。

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设想7：三个阀控浇口依序开启或封闭。利用热流道系统和变化的螺杆速度曲线。

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以上为流道设想，下节为模具冷却系统

风影 · 发表于 2022-4-13 05:24

这样资料很不错的，值得学习下

塑胶模具流道设想

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